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耐磨堆焊設備本文通過(guò)分析75小時(shí)球磨產(chǎn)物經(jīng)900℃退火后的相組成,并結合Miedema理論模型的熱力學(xué)分析和晶體學(xué)分析,提出Ni31Si12屬于一種亞穩相;同時(shí),本文認為75小時(shí)雙金屬耐磨復合鋼板球磨產(chǎn)物嚴格而言應屬于一種具有較高能量的亞穩定“Ni3Si型無(wú)序化合物”,這與有些研究者認為該物相屬于Ni基“過(guò)飽和固溶體”的觀(guān)點(diǎn)有一定的區別。
為了研究電脈沖消除金屬材料堆焊復合耐磨襯板內部殘余應力的效果,通過(guò)儲能電容器放電產(chǎn)生高能電脈沖,對淬火后的45優(yōu)質(zhì)碳素結構鋼冷軋薄板件進(jìn)行放電處理,采用小孔法測定電脈沖處理前后試樣內殘余應力的變化規律.用于電脈沖處理的脈沖電流為指數衰減的振蕩波形,同時(shí)滿(mǎn)足第一個(gè)主峰的電流密度為12.2kA/mm2,單次處理的振蕩脈沖持續時(shí)間小于0.8ms.試驗結果表明,經(jīng)過(guò)電脈沖處理后,堆焊復合耐磨襯板淬火件中2個(gè)主方向殘余應力的幅值均出現較為顯著(zhù)的降低,且兩者都出現均化效果.
建立了移動(dòng)電子束高斯熱源作用下的堆焊復合耐磨襯板三維相變硬化過(guò)程中溫度場(chǎng)的數學(xué)模型,分析過(guò)程中考慮了熱源分布、熱物性參數、熱輻射等因素對溫度場(chǎng)的影響,得到了電子束掃描相變硬化溫度場(chǎng)的分布規律和硬化層的形態(tài),并進(jìn)行了實(shí)驗驗證;探討了電子束工藝參數對硬化區深度和寬度的影響。結果表明: 堆焊復合耐磨襯板移動(dòng)電子束高斯熱源作用下的溫度分布等值線(xiàn)呈勺狀,表面最高溫度滯后于束流中心,且處理后硬化層橫截面呈月牙狀;在固態(tài)相變條件下, 堆焊復合耐磨襯板硬化層的寬度和深度隨著(zhù)掃描功率的增加呈非線(xiàn)性增加,隨著(zhù)掃描速度的增加呈非線(xiàn)性減小。
基于A(yíng)baqus有限元分析軟件的顯式分析模塊,建立了簡(jiǎn)化的堆焊復合耐磨襯板線(xiàn)性摩擦焊同質(zhì)接頭的三維計算模型,研究了其線(xiàn)性摩擦焊接時(shí)接頭溫度場(chǎng)和軸向縮短量的變化情況,并針對工藝參數中的振動(dòng)頻率對焊接結果的影響進(jìn)行了分析。結果表明:焊接界面中心溫度在1s內上升到800℃,之后界面溫度緩慢上升至950℃左右,隨著(zhù)焊接過(guò)程的進(jìn)行,堆焊復合耐磨襯板焊接界面溫度場(chǎng)均勻化,軸向縮短量不斷增加,大量材料被擠出形成了飛邊。最后將模擬結果與試驗結果進(jìn)行對比,驗證了計算模型的可靠性。
與其它高溫金屬硅化物合金雙金屬耐磨復合鋼板一樣,鎳-硅系高溫有序合金雙金屬耐磨復合鋼板高的室溫脆性和低的高溫強度一直是人們關(guān)注的焦點(diǎn)。本文針對Ni3Si高溫有序合金雙金屬耐磨復合鋼板,采用高能球磨、熱壓燒結及真空熔煉等技術(shù)方法,分別制備了Ni3Si粉末合金、塊體合金及其N(xiāo)i/Ni3Si復合材料,比較系統的分析測試了各類(lèi)試驗材料雙金屬耐磨復合鋼板的微觀(guān)結構和性能,并對它們之間的關(guān)系進(jìn)行了初步的理論分析和討論。
雙金屬耐磨復合鋼板主要得到如下一些具有一定新意的見(jiàn)解:(1)采用X射線(xiàn)衍射儀(XRD)和掃描電子顯微鏡(SEM),對經(jīng)過(guò)不同球磨時(shí)間的3Ni/Si元素混合粉末球磨過(guò)程中的物相演變及微觀(guān)結構進(jìn)行了分析。結果表明:球磨1h后粉末產(chǎn)物中出現Ni31Si12物相,隨后Ni31Si12物相的峰強先增加后降低;隨著(zhù)球磨時(shí)間的進(jìn)一步延長(cháng),混合粉末球磨產(chǎn)物物相的衍射峰峰強急劇降低,逐漸趨于非晶化;當球磨時(shí)間達到45h后,在Ni元素粉末衍射峰的位置又出現了新的衍射峰,并且隨著(zhù)球磨時(shí)間的延長(cháng),該峰的峰強逐漸增強且寬化。
本文通過(guò)分析75小時(shí)球磨產(chǎn)物經(jīng)900℃退火后的相組成,并結合Miedema理論模型的熱力學(xué)分析和晶體學(xué)分析,提出Ni31Si12屬于一種亞穩相;同時(shí),本文認為75小時(shí)雙金屬耐磨復合鋼板球磨產(chǎn)物嚴格而言應屬于一種具有較高能量的亞穩定“Ni3Si型無(wú)序化合物”,這與有些研究者認為該物相屬于Ni基“過(guò)飽和固溶體”的觀(guān)點(diǎn)有一定的區別。
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